一、工程概況
　　本工程擬建建筑物情況基本如下：±0.000相當(dāng)于黃海高程5.8米。地下室四層(地下一層層高7.8m，局部帶夾層)，底板建筑面標(biāo)高-19.5m。裙房四層。裙房屋面高度15m~16m之間，裙房的基本功能是商業(yè)。裙房以上設(shè)有7個塔樓，高度在55m~75m之間。本文討論1,2#樓的抗震設(shè)計;1,2#樓主要特點在于從14層~屋面高位連體，連體層跨度27米，寬度32米，共有5個結(jié)構(gòu)層相連。
　　二、結(jié)構(gòu)設(shè)計
　　1、本工程采用鋼筋混凝土框架-筒體結(jié)構(gòu)。樓電梯間等薄弱部位及預(yù)埋管線較多的位置將考慮適當(dāng)加大板厚。
　　2、十四層至屋面(共5層)高位連體部分，連體跨度27米;連體部分采用鋼結(jié)構(gòu)，其中在十四~十五層利用上下層鋼梁做為上下弦，層間采用焊接H型鋼做腹桿，形成4榀轉(zhuǎn)換鋼桁架，用于支撐連體豎向荷載;十五層至屋面采用鋼結(jié)構(gòu)梁柱，組合樓蓋;鋼梁，鋼桁架弦桿與塔樓柱均采用剛接連接。
　　3、地基基礎(chǔ)：采用Φ600～Φ1200大直徑灌注樁，設(shè)承臺，基礎(chǔ)梁。局部地下室底板落在中風(fēng)化層上時采用天然地基。
　　4、變形縫和后澆帶：超長的主體地下室，地下車庫間隔40m左右設(shè)置后澆帶以減少混凝土收縮和溫度應(yīng)力的影響。
　　5、對本工程在建筑物下的地下室，由于上部荷載較大，結(jié)構(gòu)考慮荷載以上部荷載為主，不考慮抗浮設(shè)計。但因根據(jù)基底標(biāo)高在施工期間采取臨時的抗浮影響，采取基坑排水措施，對無上部建筑的地下室，根據(jù)地下室自重和上部覆土荷載條件，進行抗浮設(shè)計。抗浮設(shè)計時，根據(jù)地質(zhì)條件采用抗拔樁。
　　三、計算分析模型及軟件名稱
　　1、上部結(jié)構(gòu)采用的分析程序：高層建筑結(jié)構(gòu)空間及有限元分析與設(shè)計軟件SATWE(墻元模型)，PMSAP.中國建筑科學(xué)研究編2011.01版
　　2、基礎(chǔ)采用的分析軟件程序：JCCAD中國建筑科學(xué)研究編2011.01版
　　四、調(diào)模過程描述
　　本工程因高位連體的因素，造成連體樓層扭轉(zhuǎn)位移比，扭轉(zhuǎn)周期比很難滿足規(guī)范要求，設(shè)計中發(fā)現(xiàn)，扭轉(zhuǎn)周期同平動周期聯(lián)動，分析認(rèn)為，本樓的扭轉(zhuǎn)現(xiàn)象形成的主因在于連體兩塔樓在Y方向的反方向平動造成。為了使周期比與扭轉(zhuǎn)位移比滿足規(guī)范限制要求，設(shè)計中著重加強了塔樓兩端框架剛度，減小連體兩端框架剛度。主要技術(shù)措施：塔樓兩端框架采用鋼骨混凝土柱，梁，形成勁性框架;連體兩端框架為了連體處轉(zhuǎn)換鋼桁架的連接需要，局部樓層采用鋼骨柱，設(shè)計中為了避免該榀框架剛度過大，鋼骨采用H型鋼，強軸方向設(shè)在框架平面外。
　　五、主要計算匯總與分析(SATWE)
　　1、結(jié)構(gòu)自振周期

1#，2#樓	自振周期（s）	SATWE
多塔計算	T1	1.5233（0.01）
	T2	1.4911（0.00）
	T3	1.2932（0.69）
	T4	0.4269（0.12）
	T5	0.4151（0.17）
	T6	0.3658（0.47）

　　注：括號內(nèi)數(shù)據(jù)為SATWE計算的各振型扭轉(zhuǎn)系數(shù)。
　　2、層間位移角與扭轉(zhuǎn)位移比

計算軟件		SATWE
風(fēng)作用最大層間位移角	X向	1/9674
	Y向	1/6311
地震作用下最大層間位移角	X向	1/5376
	Y向	1/5625
地震作用下最大扭轉(zhuǎn)位移比（偏心5%）		X向	1.09
		Y向	1.58

　　計算結(jié)果可知，1#，2#樓在風(fēng)荷載、地震荷載作用下的最大層間位移角均小于1/800，均滿足要求。
　　3、抗傾覆穩(wěn)定驗算(SATWE結(jié)果)

作用荷載		抗傾覆Mr	傾覆Mov	比值Mr/Mov	零應(yīng)力區(qū)（%）
風(fēng)荷載作用下	X向	149782400	314291.6	476.57	0.00
	Y向	41838500.0	572690.9	73.06	0.00
地震 作用下	X向	144626864.0	641282.9	225.53	0.00
	Y向	40398416.0	1073287.1	37.64	0.00

　　4、剛重比

計算軟件	SATWE
X方向剛重比	最小6.67
Y方向剛重比	最小6.91

　　從計算結(jié)果可知，1#，2#樓X方向和Y方向的剛重比均大于1.4，說明結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性驗算滿足要求，計算結(jié)果X，Y方向剛重比均大于2.7，可不考慮重力二階效應(yīng)(即P-Delta效應(yīng))的影響。
　　六、主要計算匯總與分析(PMSAP)
　　1、結(jié)構(gòu)自振周期

1#，2#樓	自振周期（s）	PMSAP
多塔計算	T1	1.615821（0.00）
	T2	1.336638（0.00）
	T3	1.127468（0.99）
	T4	0.453482（0.01）
	T5	0.411804（0.17）
	T6	0.374009（0.24）

　　注：括號內(nèi)數(shù)據(jù)為PMSAP計算的各振型扭轉(zhuǎn)系數(shù)。
　　2、層間位移角與扭轉(zhuǎn)位移比

計算軟件		PMSAP
風(fēng)作用最大層間位移角	X向	1/9591
	Y向	1/7470
地震作用下最大層間位移角	X向	1/5374
	Y向	1/5832
地震作用下最大扭轉(zhuǎn)位移比 （偏心5%）		X向	1.11
		Y向	1.34

　　計算結(jié)果可知，1#，2#樓在風(fēng)荷載、地震荷載作用下的最大層間位移角均小于1/800，均滿足要求。
　　3、抗傾覆穩(wěn)定驗算(PMSAP結(jié)果)

作用荷載		抗傾覆Mr	傾覆Mov	比值Mr/Mov	零應(yīng)力區(qū)（%）
風(fēng)荷載作用下	X向	107209696.0	264257.3	405.70	0.00
	Y向	29691750.0	490551.3	60.53	0.00
地震 作用下	X向	103459592.0	459197.0	225.31	0.00
	Y向	28653154.0	594080.4	48.23	0.00

　　4、剛重比

計算軟件	PMSAP
X方向剛重比	12.59
Y方向剛重比	17.63

　　從計算結(jié)果可知，1#，2#樓X方向和Y方向的剛重比均大于1.4，說明結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性驗算滿足要求，計算結(jié)果X，Y方向剛重比均大于2.7，可不考慮重力二階效應(yīng)(即P-Delta效應(yīng))的影響。
　　七、超限情況及主要抗震措施
　　1、超限情況：
　　(1)、裙房以上樓層在指定水平力作用下考慮偶然偏心的扭轉(zhuǎn)位移比大于1.5;
　　(2)、高位連體;
　　(3)、相鄰層受剪承載力變化大于80%;
　　(4)、樓層側(cè)向剛度與相鄰上層的比值小于0.9;
　　(5)、局部有穿層柱;
　　(6)、大底盤上多塔;
　　2、主要抗震措施
　　根據(jù)現(xiàn)行國家規(guī)范、規(guī)程要求，結(jié)合本工程具體情況，本工程結(jié)構(gòu)設(shè)計采用以下主要抗震措施：
　　(1)、高位連體采用鋼結(jié)構(gòu)桁架轉(zhuǎn)換，兩端與塔樓連接采用剛接;
　　(2)、連體部分采用鋼結(jié)構(gòu)梁柱，減輕結(jié)構(gòu)自重，提高抗震性能;
　　(3)、與連體鋼結(jié)構(gòu)相連的塔樓柱從13層~屋面采用型鋼混凝土柱;
　　(4)、轉(zhuǎn)換桁架(14層，15層)上下弦伸入塔樓一跨，此跨弦桿采用型鋼混凝土梁，端部與之相連接的混凝土柱，墻內(nèi)設(shè)型鋼暗柱;
　　(5)、提高連體部分及與之相連接的塔樓邊框架抗震等級，抗震等級設(shè)為二級;
　　(6)、連接體樓板厚度取150mm，雙層雙向配筋，最小配筋率控制為0.25%;
　　(7)、層剛度比以及受剪承載力突變的樓層，均按薄弱層處理，均按高規(guī)4.3.12條要求調(diào)整樓層地震剪力;
　　(8)、局部穿層柱采用型鋼混凝土柱
　　八、結(jié)束語
　　建筑設(shè)計是建筑杭震設(shè)計的一個重要方面，建筑設(shè)計與建筑抗震設(shè)計有著密切關(guān)系。它對建筑抗震起著重要的基礎(chǔ)作用。為此，要充分重視建筑設(shè)計在建筑抗震設(shè)計中的重要性，在建筑抗震設(shè)計中更好地發(fā)揮建筑設(shè)計應(yīng)有的作用。
　　參考文獻：
　　1、《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》 (GB50068-2001)
　　2、《建筑工程抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)》 (GB50223—2008)